第746章 年 10 月 10 日 暴雨加固（1 / 1）

【卷首语】

【画面：1965 年 10 月 10 日四川深山，第 37 号中继站的水位线停在 1.9 米红漆标记处，与 1962 年《抗洪加固规范》第 37 页的临界线完全重合。陈恒的测深锤坠入水中，1.9 米处的刻度与站内设备运行指示灯形成垂直对齐。我方技术员小李翻开 1962 年的加固图纸，第 19 页的 “水下密封节点” 设计与当前中继站的防水结构在手电筒光下重叠，螺栓的锈蚀程度与 1962 年浸泡测试的样本误差≤0.1 毫米。暴雨冲击站体的声响频率 37 赫兹，与设备的抗干扰运行频率形成奇妙共振。字幕浮现：当 1.9 米的洪水遇见 1962 年的加固标准，第 37 号中继站的防水性能里藏着技术防御的历史经验 —— 这是暴雨中对过往抗洪智慧的实战验证。】

一、标准核验：1.9 米水深的历史刻度

第 37 号中继站的钢制门框上，1962 年的水位刻痕泛着青锈，“1.9 米” 的数字被 2015 年的新漆覆盖却仍隐约可见。陈恒用水平仪测量，当前水位线与 1962 年的刻痕误差≤1 厘米，这个精度源自 1962 年第 37 次抗洪实验的结论：“水位误差超过 3 厘米，需重新校准密封层”。老工程师赵工展开 1962 年的《防水性能手册》，第 19 页记载的 “1.9 米水深下设备运行阈值”，与当前站内的电压稳定值、信号强度完全吻合，其中加密机的抗浸泡时间已达 37 小时，超出 1962 年标准的 19 小时。

“1962 年这 1.9 米是用 37 台报废设备测出来的。” 赵工指着站体底部的密封胶条，型号 “62-19” 与 1962 年抗洪时使用的完全相同，其膨胀系数在 1.9 米水压下为 0.37 毫米 / 厘米，与手册第 37 页的参数分毫不差。我方技术员小张对比两地数据：1962 年南方洪水中，同型号中继站在 1.9 米水深下的存活率 91%，而第 37 号站的当前运行数据显示，核心部件的完好率达 98%，“多出来的 7%，是照着 1962 年的教训加了三道防水阀”。

争议出现在通风口防水：1962 年标准要求 “水位 1.9 米时关闭通风”，但当前湿度已达 91%。陈恒却调出 1962 年的《湿度耐受报告》，第 19 页明确 “短期湿度≤98% 不影响设备”，而站内的除湿机正以 37 升 / 天的效率运行，与 1962 年的应急参数完全匹配。“1962 年有个站为保通风没关阀，结果进水报废，现在这湿度是安全的。”

二、结构加固：37 号站的防御复刻

站体的第 19 根立柱上，1962 年的加固钢板与 1965 年新增的角钢形成十字支撑，间距 1.9 米的螺栓排列与《抗洪结构规范》第 37 页的图示完全一致。陈恒敲击接缝处，回声频率 19 赫兹，与 1962 年合格站体的声学测试结果相同 —— 该频率证明钢结构的应力分布均匀，可承受 1.9 米水深的侧压力。

“1962 年第 37 次结构模拟，这根柱子的挠度不能超过 0.37 厘米。” 赵工的烟袋锅在柱身划出水平线，当前挠度测量值 0.36 厘米，落在安全阈值内。我方技术员小李检查电缆入口的防水套管，型号 “19-37” 的内径与电缆直径的间隙 0.98 毫米，恰好是 1962 年规定的 “最小密封间隙”，套管的倾斜角度 37 度，与水流方向形成最佳迎角。

最关键的加固在设备舱：1965 年新增的防水隔板与 1962 年的舱体焊接缝完全对齐，隔板厚度 1.9 毫米，比 1962 年标准厚 0.37 毫米。陈恒翻开 1962 年的事故分析，第 37 页记载某站因隔板过薄导致水压变形，修复耗时 19 天，“我们在 1962 年的基础上加厚，就是怕重蹈覆辙”。当水位升至 1.9 米时，隔板的形变监测值 0.19 毫米，与 1962 年的安全形变阈值误差≤0.01。

三、心理博弈：暴雨中的标准坚守

雨势最大时，年轻技术员建议转移设备：“水位快超 1.9 米了。” 陈恒没说话，只是指着 1962 年的水位记录仪，第 19 页显示某次洪水的瞬时水位达 1.98 米，但持续时间未超 19 分钟 —— 恰是当前的雨势强度。“1962 年的老站长在同样的水位下守了 37 小时，我们不能退。”

赵工展示 1962 年的抗洪日志，某页用红笔写着 “1.9 米不是终点，是观察哨”，笔迹力度与陈恒此刻在日志上的记录完全相同。我方技术员小张发现，站内的应急食品储备 37 份，与 1962 年 “每人每天 1.9 份” 的坚守标准一致，而发电机的燃油量恰好支撑 19 小时满负荷运行，“1962 年的经验是，撑过这 19 小时雨势必减”。